圖 4 顯示 900 MHz 時共源共柵拓撲結構在史密斯圖中源極穩(wěn)定區(qū)域內(nèi)的噪聲系數(shù)常量圓、源級穩(wěn)定性圓和可用的增益圓。

　　考慮 SMT 元件的寄生效應和傳輸線路損耗，在 0.4 dB噪聲圓和 18 dB 增益圓內(nèi)選中源阻抗點 Zs = 64 + j44Ω，作為噪聲、增益和輸入回波損耗匹配之間的權衡點。

　　輸入匹配網(wǎng)絡由 C1、C2 和 L1 實現(xiàn)。C1 和 L1 選用高Q 元件以獲取最佳的噪聲系數(shù)。C1 還用于直流阻隔。有關仿真增益、輸入回波損耗和噪聲系數(shù)的信息，請參閱“仿真和測量結果比較”部分。

　　3.3 線性度（OIP3）和 P1 dB

　　帶內(nèi)和帶外的輸入、輸出端接負載，將直接影響放大器的線性度。放大器的輸入和輸出負載可以通過源和負載牽引技術掃描得到。在這里，負載牽引的測量是在源匹配完成之后進行的。

　　源與阻抗 Zs = 64 + j44 Ω 完成匹配獲得所需的 NF、輸入回波損耗和偏置電流增益后，P1 dB 和 OIP3 將取決于輸出匹配和反饋網(wǎng)絡。使用仿真模型估算 0.9 GHz 下兩個相隔 5 MHz 的音調(diào)的 OIP3，每個音調(diào)的輸入功率為PIN = -20 dBm。圖 5 在史密斯圖上顯示了負載牽引阻抗，其中的圓表示 0.9 GHz 下最佳的 OIP3 區(qū)域。

　　圖 6 顯示 0.9 GHz 下的 OIP3 和輸出功率等高線。

　　最終的負載牽引仿真和匹配應在連接好輸入和輸出匹配電路（如圖 1 所示）后執(zhí)行。完成源和負載匹配后，OIP3 和 P1 dB 仿真結果分別顯示在圖 7 和圖 8 中。