(2)

　　從式(2)中可看出，任一逆變模塊的輸出電流等于該模塊的電感電流與該模塊的濾波電容電流的差。由式(2)得該控制方式下兩并聯(lián)模塊間的環(huán)流IH為

　　(3)

　　從式(2，3)中可以看出，兩臺(tái)逆變模塊的輸出電流以及兩臺(tái)逆變模塊間的環(huán)流由兩個(gè)分量組成:(1)由于兩逆變模塊的電流放大倍數(shù)差而引起的環(huán)流;(2)由于兩臺(tái)逆變模塊的輸出濾波電容的差異而引起的環(huán)流。

　　(1)當(dāng)

，令C1=C+△C1C2，C2=C+△C2，則式(3)化為

　　(4)

　　其中:△C=△C1-△C2。從式(4)中可以看出當(dāng)兩臺(tái)逆變模塊的輸出濾波電容不相等時(shí)會(huì)在兩逆變模塊間產(chǎn)生環(huán)流，這一環(huán)流正比于兩濾波電容的差△C。

　　(2)當(dāng)C=C1=C2，令

，則式(4)化為

　　(5)

　　其中:

。從式(5)中可以看出當(dāng)兩臺(tái)逆變模塊的電流放大倍數(shù)不相等時(shí)會(huì)在兩逆變模塊間產(chǎn)生環(huán)流，這一環(huán)流正比于兩逆變模塊電流放大倍數(shù)差△K。

　　綜合(1)與(2)分析可知:在共用一個(gè)電壓調(diào)節(jié)器的多電流模塊并聯(lián)系統(tǒng)中，欲使各模塊均分負(fù)載電流，必須減小各逆變模塊間在電流反饋環(huán)節(jié)、輸出濾波環(huán)節(jié)上參數(shù)的差異。

　　2.4　并聯(lián)系統(tǒng)動(dòng)、靜態(tài)分析

　　假設(shè)3個(gè)模塊的輸出濾波電感和輸出濾波電容相等，各電流環(huán)的放大倍數(shù)，輸出線路阻抗均相等，即:L1=L2=L3=L，C1=C2=C3=C，r1=r2=r3=r，

，對(duì)于該航空靜止變流器并聯(lián)系統(tǒng)，并聯(lián)連接線較短，輸出線路阻抗r非常小，可以忽略，因此U0≈U1。

　　假設(shè)單逆變模塊的負(fù)載為R，電壓環(huán)的放大倍數(shù)為k，積分時(shí)間常數(shù)為rV，可得單逆變模塊的正向通道傳遞函數(shù)為

　　(6)

　　反饋通道傳遞函數(shù)為H(s)=Kv (7)

　　單逆變模塊的輸入輸出傳遞函數(shù)為

(8)

　　n個(gè)單逆變模塊并聯(lián)后，并聯(lián)系統(tǒng)的正向通道傳遞函數(shù)為

　　(9)

　　由于是共用電壓環(huán)，因此，反饋通道傳遞函數(shù)不變

　　H′(s)=Kv=H(s) (10)

　　并聯(lián)系統(tǒng)的輸入輸出傳遞函數(shù)為

(11)

　　比較式(6，9)和式(8，11)，n個(gè)模塊并聯(lián)系統(tǒng)的負(fù)載為nR時(shí)的正向傳遞函數(shù)和輸入及輸出傳遞函數(shù)與單模塊負(fù)載為R時(shí)完全一致，即n模塊并聯(lián)系統(tǒng)動(dòng)、靜態(tài)特性與相應(yīng)n分之一功率輸出的單模塊的動(dòng)、靜態(tài)特性完全一致。因此，并聯(lián)系統(tǒng)的動(dòng)、靜態(tài)特性較單模塊有所提高，輸出功率增加了n倍：P0′=nP0。

　　單逆變模塊逆變器的等效輸出阻抗為

(12)